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English to Portuguese: Mechanical and Metallurgical Evaluation General field: Other Detailed field: Engineering (general)
Source text - English MECHANICAL AND METALLURGICAL EVALUATION TO
VALIDATION OF ASTM F136 6Al- 4V ORTHESIS´S FORMING
MANUFACTURING FOR SURGICAL IMPLANTS
Michelon, Marcelo Dall´ Onder
UFRGS-LDTM-CT, Porto Alegre, Brazil, [email protected]
Silveira Netto, Sérgio Eglan
UFRGS-LDTM-CT, Porto Alegre, Brazil – [email protected]
Malveira, Nixon Vieira
LABMETRO-DEMEC / UFPR- UFRGS-LDTM-CT, Porto Alegre, Brazil – [email protected]
Schaeffer, Lírio
UFRGS-LDTM-CT, Porto Alegre, Brazil – [email protected]
Abstract: In this paper was searched to evaluate Mechanicals and metallurgical properties of orthopedics implants
using Alloy Ti 6Al-4V. These implants have a form of plates and were used in surgiries to rebuild Thorax column
traumatized with purpose of adjust and fix the borne fractures in Humans. These implants were imported early with a
expensive price and today are manufactured in Brazil . The manufacturing process is by Hot Stamping at 600 oC. The
metallurgical analysis were realized to know the behavior in service of plates influenced by submission at heating and
forming. Metallografics and microHardness tests were realized to metallurgical characterization, confronting with
anothers manufacturing processes and evaluating qualitatively the grain growth and modification of phase a e b of
Ti. The results of Metallografic by Optics microscopy analysis appointed the presence of formed grains , but without
phase modification by low heating used. Mechanical analysis using 3 points Bending tests was used to determine the
Bending Strenght and calculate the equivalent Stiffness of plates, as according to NBR ISO 9585. The specimens tested
have satisfactory mechanical behavior and the effect of thermomechanical treatment influence, with slight increase of
micro-hardness values of specimens heated and formed.
KeyWords: Bending tests, Micro-Hardness, Surgical implants, Ti 6Al-4V Alloy.
1. NOTATION
CP test specimen
E stiffness equivalent to the bend (N.m2)
Fmax maximum load (N)
h distance between the inside and outside rollers (m)
k distance between inside rollers (m)
n size of sample
P test load (N)
q displacement (mm)
RD bending strength (N.m)
S slope of load vs. deflection curve (kN.m)
t Student factor
w uncertainty in microhardness measure
-x
mean microhardness measure (HV)
xi a value of microhardness
xmax sum of the mean values of microhardness and uncertainty of measurement
xmin difference between mean values and uncertainty of measurement
s standard deviation
2. INTRODUCTION
Bone fractures are among the most common health problems and may occur in young, healthy people. Care of fractures
concentrates on identifying type and extent of the trauma and creating a biological environment that will maximize the
normal bone repair processes. Although most fractures heal properly, many may result in significant and permanent loss
of function and long-term invalidity.
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The bone plates were developed by a Swiss team of surgeons and engineers who created a research group called
Association for Scientific Research on Fractures (AICF), according Dutra et al. (2004) . In the 1970s there were already
plates, screws and other instruments to enable fracture fixation with metal plates that compress the bone ends against
each other, leading to fast and aggressive rehabilitation of the patient.
3. DESCRIPTION OF THE PROCEDURE
To perform the mechanical and metallurgical evaluation (metallography and microhardness) the plates were
divided into 12 samples, which were subdivided into 3 sets. This division is due to the fact that there are three basic
differences between the pieces tested. The first set corresponds to the machined plates purchased from the suppliers.
The second set consists of plates submitted to thermal treatment, heating at 600°C for one hour and cooled at room
temperature. The third set are plates that, after thermal treatment, were submitted to a mechanical forming process.
The nomenclature adopted is shown in tab. 1.
Table 1 Plates sent for testing
Item Description
1 Anterior cervical 50
2 Anterior cervical 58
3 Anterior cervical 66
4 Anterior cervical 78
5 Anterior cervical 90
6 Posterior cervical 5 holes
7 Posterior cervical 6 holes
8 Thoracic 6 holes
9 Thoracic 8 holes
10 Thoracic 10 holes
11 Thoracic 12 holes
12 Thoracic 14 holes
13 Thoracic 16 holes
Figure. 1 Example of a thoracic plate
Deep drawing was performed conventionally in Hydraulic press using a simple die with concave curvature and
punch profiled. The proves were prepared to metallographic attack after sawing in Cut-off with Diamond Wheel to
avoid heating. In Polishing Step, a diamond paste with grain sizes of 1mm and 0.3mm were used for polishing.
Chemical attack was done for 90s using cotton wool soaked in the attack solution. The reagent used was Kroll,
According Britto (1989) and Tailor (2002). Spim et al (2004) appointed to neutralize the attack, to use deionised
water followed by isopropylic alcohol and drying with warm air.
Micro hardness tests were performed with a 1600-4980 Buehler micro hardness meter with an indenter to measure
Vickers hardness. Measuring was done at about 4 different points on the sample surface. A load of 100gf was used
applied for 20s.
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The general array of the bending test was set up, according NBR ISO 9585 (2003). Figure 2 is showed a
test beginning with 12-hole thoracic plate and fig.3 is showed a final results test with 90mm anterior cervical plate.
The rollers used were cylindrical, with a grinding nominal diameter of 9.50mm. Epoxi resin was used to glue the
internal rollers to the upper bar. Since the rollers were used attached to the bar, distance k (equal to 27mm) was kept
constant. Therefore distance h was adjusted according to the length of each test specimen, always seeking to
position the test specimen under the rollers and over the lower device, preventing contact between the parts where
the holes were.
Figure 2. View of the bending test. Test specimen: 12-hole thoracic plate.
Figure 3. End of the test. Test specimen: 90mm anterior cervical plate
The bending test was performed on instrumented EMIC DL500 universal testing machine, to
which a 500kgf load cell was adapted. The machine has a maximum capacity of 5kN. There is a
displacement sensor adapted to the machine, which measured the bend or transverse strain of each test
specimen.
The equivalent stiffness E was calculated according to eq. ( 1 ):
Sh k hk h E ÷ ÷
ø
ö
ç çè
æ
=
24
4 2 12 2
(1)
where the terms h and k are geometrical parameters and term S is the slope of the load vs. deflection
curve, according NBR ISO 9585 (2003).
The resistance to bend RD was calculated according to eq. (2):
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RD = 0,5Ph (2)
where P is the load value at the point where there is the intersection of the load vs. deflection curve,
with a line of equal slope displaced from the origin to a distance q [6].
4. RESULTS
4.1. Bending and metallographic analysis
The values measured in the bending test are detailed in table 2.
Table 2. Results of the bending test
Item RD
[N.m]
E
[N.m2]
q
[mm]
Fmax
[N]
P
[N]
h
[m]
S
[kN/m]
1 6.18 1.05 0.92 1493 1307 0.01 638
2 4.12 0.54 1.00 933 720 0.01 226
3 4.17 1.08 1.20 640 507 0.02 221
4 4.39 1.04 1.20 586 533 0.02 213
5 6.11 1.52 1.00 1093 1067 0.01 638
6 5.77 1.72 1.20 753 701 0.02 350
7 6.82 0.88 1.40 660 636 0.02 103
8 29.83 5.10 1.32 3200 3067 0.02 733
9 36.85 6.77 1.52 3120 3013 0.02 600
10 25.75 4.99 1.60 2160 1947 0.03 373
11 33.64 6.78 1.80 2229 2139 0.03 347
12 26.73 5.08 2.00 1493 1467 0.04 187
13 32.57 6.89 2.00 1973 1787 0.04 253
Figure 4 shows photos of the samples where the metallographic analysis was performed. The analysis was
done in the cross-section of the samples. Titanium is an allotropic element, i.e., it has two distinct phases, alpha
phase, compact hexagonal, and beta, centered body cubic. The alloys studied contain aluminum (6%) and vanadium
(4%). The presence of aluminium stabilizes the alpha phase, while vanadium, the beta phase, are both stabilized at
room temperature.
In fig. 4a the presence of the equiaxial alpha phase (lighter region) and the intergranular beta phase (dark
region) is seen. This configuration is also known as duplex. In fig. 4b it is seen that due to thermal treatment there
is a small coalescence of the beta phase, i.e., the beta phase presents a slightly spheroid appearance. This structure is
typical, when the alloy is submitted to aging, which is the thermal treatment used. Figure 4c shows that due to the
forming process imposed on the piece, mechanical hardening occurred through the deformation of grains, but no
changes in phase.
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a)
b)
c)
Figure 4. a) Plate without thermal treatment; b) Plate with thermal treatment; c) Below plate with thermal treatment and
forming. Attacked with Kroll reagent
4.2. Micro hardness
Four measurements were performed per sample, totalling 16 measurements per lot. Tables 3, 4 and 5 indicate
the results of Vickers micro hardness. For the statistical procedure, the mean, standard deviation, and uncertainty of
measurement demonstrated in table 6 were calculated.
Table 3. Micro hardness (HV) measured in plates that were not thermally treated
CP1 318.0 350.0 297.0 274.0
CP2 322.0 303.7 297.0 273.7
CP3 285.0 264.0 285.0 281.0
CP4 363.0 297.0 309.0 266.0
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Table 4. Micro hardness (HV) measures in plates that were thermally treated
CP1 354.0 336.0 265.0 261.0
CP2 285.0 284.0 274.0 251.0
CP3 394.0 370.0 366.0 364.0
CP4 309.1 309.0 287.0 333.0
Table 5. Micro hardness (HV) measured in plates that were thermally treated and formed
CP1 322.0 336.0 322.0 335.0
CP2 373.5 396.5 322.5 336.0
CP3 336.0 366.0 350.0 285.0
CP4 350.2 368.0 320.3 331.5
The calculation of uncertainty of measurement took a confidence interval of 95% into account. In order to
eliminate spurious values which could lead to errors at the time of calculating the mean, the Chauvenet criterion was
used. By means of this procedure, the ration between the difference between measured value and mean are looked
for the deviation. The result should not be higher than a given value that is the function of sample size. In these
tables 3, 4 and 5, the values highlighted were eliminated at the time of calculating the mean and standard deviation.
The mean and deviation for the micro hardness values obtained are shown in table 6.
Table 6. Mean result of Vickers micro hardness
Machined Thermally treated Formed
-x
289.7 309.9 340.6
s 15.1 41.3 18.1
w
(95%) 9.5 23.7 10.9
xmax 299.2 333.5 351.5
xmin 280.2 286.2 329.8
5. CONCLUSIONS
Using the bending tests, it was found that the material utilized to make the posterior cervical, anterior
cervical and thoracic plates, present a satisfactory mechanical behaviour, since under conditions of excessive
transverse loading, no rupture or catastrophic failures of the plates occurred. This goes for all test specimens
assayed, independent of geometry or the number of holes presented by each plate.
Table 6 shows that there is a significant increase in micro hardness due to thermal and mechanical forming
treatments. For the untreated condition, the real mean value is between 280.2 and 299.2. When the piece is
submitted to thermal treatment, the mean real value of micro hardness lies within the range that goes from 286.2 to
333.5. And for plates that, besides the thermal treatment are also formed, the mean real value of micro hardness goes
up slightly more, one might say that it lies between 329.8 and 351.5.
Analyzing the micro hardness values measured on the plates that were only machined, with thermal
treatment and formed, it is observed that there is an intersection zone between them. This means that the greatest
hardness that can be found for an untreated sample is greater than the minimum micro hardness of a piece treated
thermally. The same can be said for plates treated thermally and formed. But the micro hardness of formed plates is
greater than that of plates without any treatment whatsoever, since there is no intersection between the extreme
values.
6. ACKNOWLEDGEMENTS
To Bio Engenharia, the company that supplied plates to perform the tests. To Professor Jaime Spim,
coordinator of Lafun (Foundry Laboratory), and Prof. Carlos Bergmann coordinator of LACER (Ceramic
Laboratory) for logistic support. To fellowship students Luis Fernando Folle and Fernando Borges for participating
in preparing the samples. To CNPq and CAPES for funding the fellowships of researchers.
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7. REFERENCES
BRITO, A. M. G. , 1989, “Forjamento Progressivo: Processo Alternativo Para Prensas de Pequena Capacidade”.
Dissertação de Mestrado. PPGEM/UFRGS, Porto Alegre, Brasil.
DONACHIE, M. J., 1989, “ Titanium – A Technical Guide. Metals Park”, ASM International. p. 469.
DUTRA, E., DUARTE, E., XAVIER, L., SIQUEIRA, L., BARROS T. , ROSA, B. J., 2004 Disponível
em:http://www.wgate.com.br/conteudo/medicinaesaude/fisioterapia/traumato/osteossintese/osteossintese.htm, Acesso
em:04/2004.
NBR ISO 9585: Implantes para cirurgia: Determinação de resistência à dobra e rigidez de placas ósseas. (Associação
Brasileira de Normas Técnicas).
SPIM, J. A., SANTOS, C. Metalografia. Porto Alegre; LAFUN-UFRGS, 2002. 143p (Caderno Técnico)
TAILOR, B. Metallographic preparation of Titanium. Strues Application Notes. p. 1-6, 2002.
8. Responsibility notice
The authors are the only responsible for the printed material included in this paper.
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Translation - Portuguese AVALIÇÃO MECÂNICA E METALÚRGICA PARA VALIDAÇÃO DA FORMAÇÃO DE ÓRTESES ASTM F136 6A1-4V
PRODUÇÃO PARA IMPLANTES CIRÚRGICOS
Sumário: Este artigo foi pesquisado para avaliar as propriedades mecânicas e metalúrgicas dos implantes ortopédicos usando Liga Ti 6Al-4V. Estes implantes têm uma forma de placas e foram utilizados em cirurgias para reconstrução da coluna traumatizada no tórax com a finalidade de ajustar e fixar as fraturas ocorridas em seres humanos. Estes implantes eram previamente importados com um preço alto e hoje são produzidos no Brasil. O processo de produção é via Selagem a Quente a 600 oC. A análise metalúrgica era realizada para saber se o comportamento no serviço de placas foi influenciado pela submissão ao calor e formação. Os testes metalográficos e de microdureza foram realizados para caracterização metalúrgica, confrontando com outros processos de manufatura e avaliação qualitativa do crescimento do grão e modificação das fases a e b do Ti. Os resultados de metalografia por análise de microscopia óptica apontaram a presença de grãos formados, mas sem a modificação da fase por baixo calor utilizado. A análise mecânica usando 3 pontos de curvatura foi utilizada para determinar a Força de Curvatura e calcular a Rigidez das placas, de acordo coma NBR ISO 9585. Os espécimens testados têm comportamento mecânico satisfatório e o efeito da influência do tratamento termomecânico, com leve aumento dos valores de microdureza dos espécimens aquecidos e formados.
Palavras chave: Testes de curvatura, microdureza, implantes cirúrgicos, Liga 6Al-4V
1. NOTA
CP teste de espécimen
E rigidez equivalente à curvatura (N.m2)
Fmax carga máxima (N)
h distância entre os rolos internos e externos (m)
k distância entre os rolos internos (m)
n tamanho da amostra
P teste de carga (N)
q deslocamento (mm)
RD força de curvatura (N.m)
S inclinação da carga versus curva de deflexão (kN.m)
t Fator estudante
w incerteza na medida da microdureza
x média da medida de microdureza (HV)
xi um valor de microdureza
xmax soma dos valores da média de microdureza e incerteza de medida
xmin diferença entre os valores da média e incerteza da medida
s desvio padrão
2. INTRODUÇÃO
As fraturas dos ossos estão entre as mais comuns nos problemas de saúde e podem ocorrer em jovens e pessoas saudáveis. O cuidado das fraturas concentra-se em identificar o tipo e extensão do trauma e criar um ambiente biológico que maximizará os processos de reparo do osso normal. Embora a maioria das fraturas cicatrizem-se adequadamente, muitas podem resultar em perda de função permamente e significativa e invalidez a longo prazo.
As placas dos ossos foram desenvolvidas por um grupo de cirurgiões suíços e engenheiros que criaram um grupo de pesquisa chamado Associação para Pesquisa Científica em Fraturas (AICF), de acordo com Dutra et al (2004) . Nos anos 70, já existiam placas, parafusos e outros instrumentos para permitir a fixação da fratura com placas de metal que comprimem os finais dos ossos contra si, conduzindo à reabilitação mais rápida e agressiva do paciente.
3. DESCRIÇÃO DO PROCEDIMENTO
Para desempenhar a avaliação mecânica e metalúrgica (metalografia e microdureza) as placas foram divididas em 12 amostras, as quais foram subdivididas em 3 conjuntos. Esta divisão é devida ao fato de que existem três diferenças básicas entre as peças testadas. O primeiro conjunto corresponde às placas montadas adquiridas dos fornecedores. O segundo conjunto consiste em placas submetidas ao tratamento térmico, calor a 600°C por uma hora e esfriado à temperatura ambiente. O terceiro conjunto são placas que, após tratamento térmico, foram submetidas a um processo de formação mecânica.
A nomenclatura adotada é mostrada na tabela 1.
Um desenho profundo foi desempenhado convencionalmente na prensa hidráulica usando um simples dado com curvatura côncava e um furador perfilado. As provas foram preparadas para o ataque metalográfico após serrar em Cut-off com Roda de Diamante para evitar aquecimento. No passo de Polimento, uma pasta de diamante com grãos de tamanho de 1mm e 0.3mm foram utilizados para polimento. O ataque químico foi feito para 90 utilizando lã e algodão embebidos em uma solução de ataque. O reagente utilizado foi Kroll, de acordo com Britto (1989) e Tailor (2002). Spim et al (2004) apontaram por neutralizar o ataque, em utilizar água deionizada seguida por álcool isopropílico e secagem com ar quente.
Os testes de microdureza foram desempenhados com um Buehler de microdureza de 1600-4980 com um entalhador para medir a dureza Vickers. A medição foi feita em aproximadamente 4 pontos diferentes na superfície da amostra. Uma carga de 100 gf foi utilizada e aplicada para o 20.
A disposição geral do teste de curvatura foi ajustada, de acordo com a NBR ISO 9585 (2003). A Figura 2 mostra um início de teste com placa torácica de 12 orifícios e a Figura 3 mostra os resultados do teste final com a placa cervical anterior de 90 mm.
Os rolos usados foram cilíndricos, com um diâmetro nominal pulverizado de 9.50mm. A resina Epoxi foi utilizada para colar os rolos internos à barra superior. Já que os rolos foram utilizados anexados à barra, a distância k (igual a 27mm) foi mantida constante. Poranto, a distância h foi ajustada de acordo com o comprimento de cada espécimen de teste, sempre buscando posicionar o espécimen de teste sob os rolos e em cima do dispositivo inferior, prevenindo contato entre as partes onde os orifícios estavam.
Figura 2. Vista do teste de curvatura. Espécimen de teste: placa torácica de 12 orifícios.
Figura 3. Final do teste. Espécimen de teste: placa cervical anterior de 90mm
O teste de curvatura foi desempenhado na máquina de testagem universal instrumentada EMIC DL500, para a qual uma célula de carga de 500kgf foi adaptada. A máquina tem uma capacidade máxima de 5kN. Existe um sensor de descarga adaptado à máquina, o qual mede a curvatura ou pressão transversa de cada espécimen de teste.
A rigidez eqüivalente E foi calculada de acordo com a equação (1):
æ 4h2 12hk k 2 ö
E = çç
24 ÷÷
Sh (1)
èø
onde os termos h e k são parâmetros geométricos e o termo S é uma inclinação de carga versus curva de deflexão, de acordo com NBR ISO 9585 (2003).
A resistência à curvatura RD foi calculada de acordo com a equação (2):
RD = 0,5Ph (2)
onde P é o valor da carga ao ponto onde há a interseção da carga versus a curva de deflexão, com uma linha de igual inclinação deslocada da origem para a distância q [6].
4. RESULTADOS
4.1. Análise metalográfica e de curvatura
Os valores medidos no teste de curvatura estão detalhados na Tabela 2.
A Figura 4 mostra as fotos de amostras onde a análise metalográfica foi desempenhada. A análise foi feita em seção cruzada de amostras. O titânio é um elemento alotrópico, por exemplo, tem duas fases distintas, fase alfa, hexagonal compacta e beta, corpo cúbico centrado. As ligas estudadas contêm alumínio (6%) e vanádio (4%). A presença de alumínio estabiliza a fase alfa, enquanto o vanádio, a beta, são ambos estabilizados à temperatura ambiente.
Na Figura 4a a presença da fase alfa equiaxial (região mais clara) e a fase beta intergranular (região escura) é vista. Esta configuração é também conhecida como duplex. Na Figura 4b vê-se que devido ao tratamento térmico existe uma pequena coalescência da fase beta, isto é, a fase beta apresenta uma leve aparência esferoidal. Esta estrutura é típica, quando a liga é submetida ao envelhecimento, que é o tratamento térmico utilizado. A Figura 4c mostra que devido ao processo de formação imposto na peça, o endurecimento mecânico ocorreu através da deformação de grãos, mas não houveram alterações na fase.
Figura 4. a) Placa sem tratamento térmico; b) Placa com tratamento térmico; c) Placa inferior com tratamento térmico e formação. Atacada com reagente Kroll.
4.2. Microdureza
Quatro medidas foram desempenhadas por amostra, totalizando 16 medidas por lote. As Tabelas 3, 4 e 5 indicam os resultados de microdureza Vickers. Para o procedimento estatístico, foram calculados a média, padrão de desvio e incerteza da medida demonstrados na Tabela 6.
Tabela 3. Microdureza (HV) medida nas placas que não foram tratadas termicamente
O cálculo da incerteza de medida levou em consideração um intervalo de 95%. A fim de eliminar valores artificiais que possam levar a erros no momento de calcular a média, o critério Chauvenet foi utilizado. Por meio deste procedimento, a razão entre a diferença de valor medido e a média são procurados pelo desvio.O resultado não deveria ser maior que o valor dado que é a função do tamanho da amostra. Nestas tabelas 3, 4 e 5, os valores destacados foram eliminados no momento de calcular a média e o desvio padrão.
A média e o desvio para os valores de microdureza obtidos são mostrados na tabela 6.
Tabela 6. Resultado da média de microdureza de Vickers
Montagem termicamente tratada formada
x 289.7 309.9 340.6
s 15.1 41.3 18.1
w
(95%) 9.5 23.7 10.9
xmax 299.2 333.5 351.5
xmin 280.2 286.2 329.8
5. CONCLUSÕES
Utilizando os testes de curvatura, descobriu-se que o material utilizado para fazer a cervical posterior, cervical anterior e placas torácicas apresentaram um comportamento mecânico satisfatório, já que sob condições de carga transversa excessiva, não ocorreu nenhuma ruptura ou falhas catastróficas das placas. Isto aplica-se para todos os espécimens de testes experimentados, independente da geomtria ou o número de orifícios apresentados para cada placa.
A Tabela 6 mostra que existe um aumento significativo na microdureza devido aos tratamentos de formação térmica e mecânica. Para as condições não tratadas, o valor da média real está entre 280.2 e 299.2. Quando a peça é submetida para tratamento térmico o valor real da média de microdureza está situado entre 286.2 a 333.5. E para as placas que, além do tratamento térmico também são formadas, o valor real da média de microdureza sobe um pouco mais, diga-se entre 329.8 e 351.5.
Analisando os valores de microdureza medidos nas placas que foram somente montadas, com tratamento térmico e formadas, observa-se que existe uma zona de interseção entre elas. Isto significa que a maior dureza pode ser encontrada para uma amostra não tratada que é maior do que o microdureza mínima de uma peça tratada termicamente. O mesmo pode ser dito para as placas tratadas termicamente e formadas. Mas a microdureza das placas formadas é maior do que das placas sem qualquer tipo de tratamento, já que não existe interseção entre os valores extremos.
6. RECONHECIMENTOS
À Bio Engenharia, a empresa que forneceu as placas para desempenhar os testes. Ao Professor Jaime Spim, coordenador do Lafun (Laboratório de Fundição), e Prof. Carlos Bergmann, coordenador do LACER (Laboratório de Cerâmica) pelo suporte logístico. Aos estudantes bolsistas, Luis Fernando Folle e Fernando Borges por participarem na preparação das amostras. Ao CNPq e CAPES por financiarem as bolsas de estudos dos pesquisadores.
7. REFERÊNCIAS
BRITO, A. M. G. , 1989, “Forjamento Progressivo: Processo Alternativo Para Prensas de Pequena Capacidade”.
Dissertação de Mestrado. PPGEM/UFRGS, Porto Alegre, Brasil.
DONACHIE, M. J., 1989, “ Titanium – A Technical Guide. Metals Park”, ASM International. p. 469.
DUTRA, E., DUARTE, E., XAVIER, L., SIQUEIRA, L., BARROS T. , ROSA, B. J., 2004 Disponível
em:http://www.wgate.com.br/conteudo/medicinaesaude/fisioterapia/traumato/osteossintese/osteossintese.htm, Acesso
em:04/2004.
NBR ISO 9585: Implantes para cirurgia: Determinação de resistência à dobra e rigidez de placas ósseas. (Associação
Brasileira de Normas Técnicas).
SPIM, J. A., SANTOS, C. Metalografia. Porto Alegre; LAFUN-UFRGS, 2002. 143p (Caderno Técnico)
TAILOR, B. Metallographic preparation of Titanium. Strues Application Notes. p. 1-6, 2002.
8. AVISO DE RESPONSABILIDADE
Os autores são os únicos responsáveis pelo material impresso incluso neste artigo.
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Bachelor's degree - Unisinos
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Years of experience: 41. Registered at ProZ.com: Sep 2007.
